INLEDNING

Detta regleringsdokument innehåller de grundläggande bestämmelserna som definierar de allmänna kraven för betong och armerad betong, inklusive krav på betong, förstärkning, beräkningar, konstruktion, konstruktion, uppförande och drift av konstruktioner.

Detaljerade anvisningar för beräkningar, konstruktion, tillverkning och drift innehåller relevanta regleringsdokument (SNiP, praxisregler), utvecklade för vissa typer av armerad betongkonstruktion vid utvecklingen av denna SNiP (bilaga B).

Före offentliggörandet av relevanta regler och andra SNIP-dokument kan man beräkna och utforma betong- och armerad betongkonstruktion med hjälp av gällande lagstiftnings- och rådgivande dokument.

I utvecklingen av detta dokument deltog: A.I. Stjärnor, Dr. Tech. Vetenskaper - ämneschefen; Dr. techn. Vetenskap: AS För l esov, T.A. Muhamed och Eva, E.A. Chistyakov - ansvariga artister.

BYGGNORMER OCH REGLER FÖR DEN RUSSISKA FEDERATIONEN

CONCRETE OCH CONCRETE STRUCTURES

C ONCRETE OCH FÖRSTÄLLDA CONCRETE STRUCTURES

1 ANSÖKAN

Dessa regler och föreskrifter gäller för alla typer av betong- och armerad betongkonstruktioner som används inom industri, civil, transport, hydraulik och andra byggnadsområden, gjorda av alla typer av betong och armering och utsätts för några slags effekter.

2 NORMATIVA LÄNKAR

Dessa koder och regler använder hänvisningar till de rättsakter som anges i bilaga A.

3 VILLKOR OCH DEFINITIONER

I dessa regler och regler används termer och definitioner i enlighet med bilaga B.

4 ALLMÄNNA KRAV FÖR KONKRETA OCH FÖRENKADE CONCRETE STRUKTURER

4.1 Betong och armerad betong av alla slag måste uppfylla kraven i:

- på användbarhet

- på hållbarhet, samt ytterligare krav som anges i designtilldelningen.

4.2 För att uppfylla säkerhetskraven bör strukturerna ha sådana initiala egenskaper så att olika konstruktionseffekter vid konstruktion och drift av byggnader och konstruktioner med lämplig grad skulle utesluta förstörelse av någon typ eller försämring av användbarheten i samband med skada på människors liv eller hälsa, egendom och miljön.

4.3 För att uppfylla kraven på funktionsduglighet bör konstruktionen ha sådana initiala egenskaper att olika sprickor med en viss grad av tillförlitlighet inte orsakar bildning eller överdriven sprickbildning, liksom för stora rörelser, vibrationer och andra skador som gör det svårt att använda normalt (brott mot kraven för utseende av konstruktionen, tekniska krav för normal drift av utrustning, mekanismer, designkrav för kombinationen saltsyra elementen och de andra krav som fastställts av utformningen).

I nödvändiga fall bör strukturer ha egenskaper som uppfyller kraven för värmeisolering, ljudisolering, biologi och annan teknik.

Krav på bristande sprickor påläggs armerade betongkonstruktioner, som, när tvärsnittet är helt sträckt, måste vara försedd med ogenomtränglighet (under tryck från en vätska eller gaser som exponeras för strålning etc.), till unika konstruktioner som de har ökat krav på hållbarhet, och även till strukturer som drivs under påverkan av en mycket aggressiv miljö.

I de återstående armerade betongkonstruktionerna är bildandet av sprickor tillåtet och de måste begränsa bredden av spricköppningen.

4.4 För att uppfylla kraven på hållbarhet måste konstruktionen ha sådana initiala egenskaper att det inom en föreskriven lång tid skulle uppfylla kraven på säkerhet och driftsäkerhet med hänsyn till påverkan på strukturernas geometriska egenskaper och mekaniska egenskaper hos material av olika designeffekter (långvarig belastning, ogynnsam klimat, teknologisk, temperatur- och fuktighetseffekter, alternativ frysning och upptining e, aggressiva effekter etc.).

4.5 Säkerhet, driftsäkerhet, hållbarhet av betong och armerad betongkonstruktion och andra krav som fastställs av konstruktionsuppdraget måste uppfyllas av:

- krav på betong och dess komponenter

- förstärkningskrav

- krav på designberäkningar

- driftskrav.

Krav för de belastningar och påverkan på brandmotstånd, för ogenomtränglighet, frostbeständighet, såsom gränsvärden deformationer (avböjningar, förskjutningar, oscillationsamplituden) av de beräknade värdena för den omgivande temperaturen och den relativa fuktigheten i miljön, för att skydda byggnadsstrukturer mot korrosion och etc. fastställs av relevanta regleringsdokument (SNiP 2.01.07, SNiP 2.06.04, SNiP II-7, SNiP 2.03.11, SNiP 21-01, SNiP 2.02.01, SNiP 2.05.03, SNiP 33-01, SNiP 2.06. 06, SNiP 23-01, SNiP 32-04).

4.6 Vid konstruktion av betong och armerade betongkonstruktioner tillförlitlighet strukturer är inställd enligt GOST 27751 poluveroyatnostnym beräkningsmetod genom att använda de uppskattade belastningsvärden och effekter egenskaperna hos utformningen av betong och armering (eller mjukt kolstål) fastställas med lämpliga partiella säkerhetsfaktorer för standardvärden för dessa egenskaper, med tanke ansvarsnivå för byggnader och strukturer.

Regelvärdena för belastningar och effekter, värdena på säkerhetsfaktorerna för lasten samt säkerhetsfaktorerna för konstruktionens avsedda syfte fastställs av relevanta regleringsdokument för byggnadsstrukturer.

De beräknade värdena för belastningar och påverkan tas beroende på typen av beräknat gränsstatus och den beräknade situationen.

Nivån på tillförlitligheten av de beräknade värdena på materialets egenskaper fastställs beroende på konstruktionssituationen och risken att nå motsvarande gränsvärde och regleras av värdet av säkerhetskoefficienterna för betong och armering (eller konstruktionsstål).

Beräkningen av betong och armerad betongkonstruktion kan göras enligt ett givet pålitlighetsvärde baserat på en fullständig probabilistisk beräkning i närvaro av tillräckliga data om variabiliteten hos huvudfaktorerna som ingår i beräknade beroenden.

5 KRAV FÖR KONKRET OCH ARMATUR

5.1 Betongkrav

5.1.1 Vid konstruktion av betong och armerad betongkonstruktion i enlighet med kraven för specifika konstruktioner måste betongens typ, dess standardiserade och kontrollerade kvalitetsindikatorer (GOST 25192, GOST 4.212) fastställas.

5.1.2 För betong och armerade betongkonstruktioner bör användas typer av betong för att möta de funktionella ändamål strukturerna och kraven för dem, enligt gällande normer (GOST 25192, GOST 26633, GOST 25820, GOST 25485, GOST 20910, GOST 25214, GOST 25246, GOST R 51263).

5.1.3 De viktigaste standardiserade och kontrollerade indikatorerna för betongkvalitet är:

- kompressionsstyrka klass B;

- axiell draghållfasthet klass Bt ;

- markera frostmotståndet F;

- markera på vattentät W;

- markera den genomsnittliga densiteten hos D.

Betongklassen i kompressionsstyrka B motsvarar värdet av betongens kubikstyrka i kompression i MPa med en säkerhet på 0,95 (det normativa värdet är biologisk styrka) och ligger i intervallet från B 0,5 till B 120.

Axiell draghållfast betong klass Bt motsvarar värdet av betongstyrkan för axiell spänning i MPa med en säkerhet på 0,95 (standardstyrka av betong) och tas inom gränserna för Bt 0,4 till B.t 6.

Det är tillåtet att anta ett annat värde av säkerheten i betongstyrkan vid kompression och axiell spänning i enlighet med kraven i regeldokument för vissa speciella typer av konstruktioner (till exempel för massiva hydrauliska konstruktioner).

Betonggraden med avseende på frostbeständighet F motsvarar det minsta antalet cykliska cykler av alternativ frysning och upptining som behålls av provet i standardtestet och accepteras i intervallet från F 15 till F 1000.

Den vattentäta kvaliteten på betong W motsvarar det maximala värdet av vattentrycket (MPa · 1 0-1) som bibehålls av det konkreta provet som testas och ligger i intervallet från W 2 till W 20.

Märkning i medeltätheten D motsvarar medelvärdet av bulkdensiteten i betong i kg / m 3 och tas i intervallet från D 200 till D 5000.

För spänning av betongsett varumärke för självbelastning.

Vid behov, fastställa ytterligare indikatorer på betongkvalitet relaterad till värmeledningsförmåga, temperaturmotstånd, brandmotstånd, korrosionsbeständighet (både betongen själv och dess förstärkning), biologiskt skydd och andra krav på konstruktionen (SNiP 23-02, SNiP 2.03. 11).

Betongkvalitetsindikatorer bör förses med en lämplig konstruktion av betongblandningen (baserat på betongens egenskaper och betongkraven), tekniken för betongberedning och arbetsproduktion. Indikatorer av betong styrs under produktionsprocessen och direkt i strukturen.

Nödvändiga betongindikatorer bör fastställas vid konstruktion av betong- och armerad betongkonstruktion i enlighet med beräknings- och driftsförhållandena med hänsyn till de olika miljöpåverkan och betongens skyddande egenskaper i förhållande till den accepterade typen av armering.

Klasser och kvaliteter av betong bör tilldelas i enlighet med deras parametriska serie, etablerade regleringsdokument.

Betongstyrka klass B är föreskriven i alla fall.

Axiell draghållfast betong klass Bt föreskrivs i fall där denna egenskap är av största vikt och den styrs i produktionen.

Betongkvalitet för frostbeständighet F är föreskriven för konstruktioner som utsätts för alternativ frysning och upptining.

Betongbetong för vattentätt W föreskrivs för konstruktioner till vilka krav för begränsning av permeabilitet åläggs.

Betongåldern, som motsvarar sin klass när det gäller kompressionsstyrka och axiell draghållfasthet (designåldern), tilldelas vid utformning utifrån möjliga reala termer för lastning av konstruktioner med designbelastning med hänsyn till metoden för erektion och villkoren för betonghärdning. I avsaknad av dessa data fastställs betongklassen vid projektets ålder av 28 dagar.

5.2 Normativa och beräknade värden på betongens styrka och deformationsegenskaper

5.2.1 Huvudindikatorerna för betongens styrka och deformerbarhet är de normativa värdena för deras styrka och deformationsegenskaper.

Betongens huvudsakliga egenskaper är standardvärden:

Standardvärdet av betongens motståndskraft mot axiell kompression (prismatisk styrka) bör fastställas beroende på standardhållfasthetsvärdet för provkubarna (standardstyrka) för motsvarande typ av betong och styrd i produktion.

Standardvärdet av betongmotstånd mot axiell spänning vid tilldelning av en betongklass till kompressionsstyrka bör ställas in beroende på standardvärdet av tryckhållfastheten hos kubprover för motsvarande typ av betong och styrd i produktionen.

Förhållandet mellan standardvärdena för betongens prisma och biconiska kompressionsstyrka samt förhållandet mellan standardvärdena för betongens draghållfasthet och betongens kompressionsstyrka för motsvarande typ av betong bör fastställas på grundval av standardtest.

Vid tilldelning av en betongklass för axiell draghållfasthet antas standardvärdet av betongens resistans mot axiell sträckning motsvara den numeriska egenskapen hos betongklassen för axiell draghållfasthet som styrs vid tillverkningen.

De huvudsakliga deformationsegenskaperna hos betong är standardvärden:

- ultimata relativa deformationer av betong under axiell kompression och spänning ε bo , n och ebto , n ;

Dessutom fastställs följande deformationsegenskaper:

- initial koefficient för lateral deformation av betong v;

- betongskjuvmodul G;

- temperaturkoefficient deformation av betong abt ;

- relativ krypstam av betong ε cr (eller deras motsvarande krypkaraktäristik φb , cr, kryp mått cb , cr );

- relativa krympningsdeformationer av betong till εshr.

Regelvärden för betongens deformationsegenskaper bör fastställas beroende på betong, betongklass för kompressionsstyrka, betongkvalitet med medelstäthet, och även beroende på betongens tekniska parametrar, om det är känt (betongblandningens sammansättning och egenskaper, metoder för betonghärdning och andra parametrar).

5.2.2 Som en generaliserad egenskap av betongens mekaniska egenskaper med ett uniaxiellt spännings tillstånd, bör man ta det normativa tillståndsdiagrammet (deformation) av betong som etablerar en relation mellan spänningar σb , nbt , n ) och longitudinella relativa deformationer eb , nbt , n ) komprimerad (sträckt) betong under korttidseffekten av en enda applicerad belastning (enligt standardtest) upp till deras standardvärden.

5.2.3 De huvudsakliga beräknade hållfasthetsegenskaperna hos betong som används vid beräkningen är de beräknade värdena för betongmotståndet:

De beräknade värdena på betongens hållfasthetsegenskaper bör bestämmas genom att dividera standardvärdena för betongmotstånd mot axiell kompression och spänning med motsvarande säkerhetsfaktorer för betong under kompression och spänning.

Värdena på pålitlighetskoefficienterna bör tas beroende på betongtyp, betongens beteendeegenskaper, gränsvärdet, men inte mindre:

för pålitlighetskoefficienten för betong i kompression:

1, 3 - för de första gruppens begränsande tillstånd;

1, 0 - för gränsstatus för den andra gruppen;

för pålitlighetskoefficienten för betong under spänning:

1, 5 - för den första gruppens begränsande tillstånd vid tilldelning av en betongklass för tryckhållfasthet;

1, 3 - detsamma, när man tilldelar en klass av betong på styrkan av axiell spänning;

1, 0 - för den andra gruppens begränsande tillstånd.

De beräknade värdena för de grundläggande deformationsegenskaperna hos betong för de första och andra gruppens begränsande tillstånd bör tas lika med deras normativa värden.

Inverkan av belastningens natur, miljön, betongens stresstillstånd, elementets designegenskaper och andra faktorer som inte direkt reflekteras i beräkningarna bör beaktas i betongens styrka och deformationskaraktäristik med hjälp av koefficienterna för betongarbetsvillkor γbi.

5.2.4 Beräknade diagram över tillståndet (deformation) av betong bör bestämmas genom att ersätta de normativa värdena för parametrarna i diagrammen med deras respektive beräknade värden, tagna enligt 5.2.3.

5.2.5 Värdena på betongens hållfasthetsegenskaper med ett flertal (biaxial) eller bulk (treaxels) stressläge bör bestämmas med hänsyn till betongens typ och klass från ett kriterium som uttrycker förhållandet mellan spänningsvärdena för spänningar som verkar i två eller tre ömsesidigt vinkelräta riktningar.

Deformationer av betongen bör bestämmas med hänsyn till de platta eller bulkbelastningstillstånden.

5.2.6 Egenskaper av betong - Matrisen i dispersionsförstärkta strukturer bör tas för både betong och armerad betong.

Egenskaper hos fiberförstärkt betong i fiberförstärkta betongkonstruktioner bör fastställas beroende på betongens beteende, betongens relativa innehåll, form, storlek och placering, betongens betong och dess fysikaliska mekaniska egenskaper samt beroende på elementets eller strukturens storlek.

5.3 Ventilkrav

5.3.1 Vid konstruktion av armerade betongbyggnader och konstruktioner i enlighet med kraven för betong och armerad betong bör typ av armering, dess standardiserade och kontrollerade kvalitetsindikatorer fastställas.

5.3.2 För armerade betongkonstruktioner bör följande typer av armering tillämpas, fastställda enligt motsvarande standarder:

- varmvalsad och periodisk profil med en diameter av 3 -8 0 mm;

- termomekanik och härdad härdad periodisk profil med en diameter av 6 -4 0 mm;

- mekaniskt härdad i kallt tillstånd (kall deformitet och formad) med en periodisk profil eller jämn, med en diameter av 3-12 mm;

- förstärkande rep med en diameter av 6-1 5 mm;

- icke-metallisk kompositförstärkning.

Dessutom kan ståltrådar (spiral, dubbellås, stängt) användas i storskaliga strukturer.

För spridd förstärkning av betong bör appliceras fiber eller frekvent nät.

Plåtstål och profilstål används för stålkonstruktioner (strukturer som består av stål och armerad betong) i enlighet med relevanta normer och standarder (SNiP II-23).

Typen av förstärkning bör fattas beroende på konstruktionens syfte, designbeslutet, belastningens art och miljöpåverkan.

5.3.3 Den huvudsakliga standardiserade och kontrollerade indikatorn för kvaliteten på stålförstärkning är klassen förstärkning i draghållfasthet, betecknad med:

A - för varmvalsad och termomekaniskt förstärkt förstärkning;

B - för kallformad och eroderad förstärkning;

K - för förstärkning av rep.

Förstärkningsklassen motsvarar det garanterade värdet av avkastningsstyrkan (fysisk eller villkorlig) i M P a, fastställd i enlighet med kraven i standarder och specifikationer, och accepteras i intervallet från A 240 till A 15 00, från B 500 till B 2000 och från K 1400 till K 2500.

Ventilklasser bör tilldelas i enlighet med deras parametriska serie, fastställd av reglerade dokument.

Förutom kraven på draghållfasthet ställer förstärkningen krav på ytterligare indikatorer som fastställs av lämpliga standarder: svetsbarhet, uthållighet, duktilitet, motståndskraft mot korrosionssprickning, avslappningsbeständighet, xl motstånd, motstånd vid höga temperaturer, töjning vid brott etc.

Icke-metallisk förstärkning (inklusive fiber) ställer också krav på alkalitet och vidhäftning och betong.

De nödvändiga indikatorerna tas i konstruktionen av armerade betongkonstruktioner i enlighet med kraven för beräkningar och tillverkning samt i enlighet med driftsförhållandena för konstruktioner, med hänsyn till de olika miljöpåverkan.

5.4 Normativa och beräknade värden på styrkan och deformationsegenskaperna hos förstärkning

5.4.1 Huvudindikatorerna för styrkan och deformerbarheten av förstärkning är de normativa värdena för deras styrka och deformationsegenskaper.

Huvudstyrkarakteristiken för förstärkning i spänning (kompression) är standardvärdet av resistans R s , n, lika med värdet av den fysiska avkastningsstyrkan eller villkorlig som motsvarar den kvarstående förlängningen (förkortning), lika med 0,2%. Dessutom är standardvärdena för armeringsmotståndet under komprimering begränsade till värden som motsvarar deformationer som är lika med de begränsande relativa deformationerna av förkortningen av betong som omger dess övervägda komprimerade armering.

De viktigaste deformationsegenskaperna hos förstärkning är standardvärden:

- relativa deformationer av förstärkningstöjning es 0 n när spänningen når standardvärdena för R s , n ;

För ventiler med en fysisk utbytespunkt, är standardvärdena för den relativa deformationen av förstärkningsöjningen es 0, n definieras som elastiska relativa deformationer vid standardvärden av förstärkningens resistans och dess elasticitetsmodul.

För ventiler med en villkorlig avkastningsstyrka är standardvärdena för den relativa deformationen av förstärkningstöjningen es 0 n definierad som summan av armeringens återstående förlängning, lika med 0,2% och de elastiska relativa deformationerna vid en spänning som är lika med den konventionella avkastningsstyrkan.

För komprimerad förstärkning är standardvärdena för de relativa deformationerna av förkortning densamma som för drag, om inte annat anges, men inte mer än de begränsande relativa deformationerna av betongförkortning.

Standardvärdena för förstärkningens elasticitetsmodul i kompression och spänning är desamma och inställda för motsvarande typer och klasser av förstärkning.

5.4.2 Som en generaliserad egenskap av armeringens mekaniska egenskaper bör ett regleringsschema över förstärkets tillstånd (deformation) tas, varvid förhållandet mellan spänningar σ etablerass , n och relativa deformationer av es , n ventiler för korttidsverkan av en enstaka belastning (enligt standardtest) för att uppnå sina fastställda standardvärden.

Statsdiagrammen för förstärkningen under spänning och kompression antas vara densamma, med undantag för fallen då förstärkningens funktion, där det tidigare fanns oelastiska deformationer av motsatt tecken, beaktas.

Typen av rebar-tillståndsdiagrammet är inställt beroende på rebar-typen.

5.4.3 Beräknade värden på armeringsmotstånd R s bestämd genom att dividera standardvärdena för ventilens motstånd på säkerhetsfaktorn för ventilen.

Värdena för tillförlitningskoefficienten bör tas beroende på förstärkningsklassen och gränsvärdet, men inte mindre än:

vid beräkning av gränsvärdena för den första gruppen - 1, 1;

vid beräkning av gränsvärdena för den andra gruppen - 1,0.

De beräknade värdena för förstärkningens elasticitetsmodul E s lika med deras standardvärden.

Inverkan av belastningens natur, miljön, förstärkningens stressläge, tekniska faktorer och andra arbetsförhållanden som inte direkt reflekteras i beräkningarna bör beaktas i förstärkningens styrka och deformationsegenskaper med hjälp av koefficienterna för driftsförhållandena för armeringsygetsi.

5.4.4 Beräkningsdiagram över förstärkningstillståndet bör bestämmas genom att standardvärdena för parametrarna i diagrammen ersätts med respektive designvärden som tas enligt instruktionerna i 5.4.3.

6 KRAV FÖR BERÄKNING AV CONCRETE OCH FÖRSTÄLLDA CONCRETE STRUCTURES

6.1 Allmänna bestämmelser

6.1.1 Beräkningar av betong- och armerad betongkonstruktion bör göras i enlighet med kraven i GOST 27751 med användning av gränsvärdesmetoden, inklusive:

- de första gruppens begränsande tillstånd, vilket leder till fullständig otillbörlighet av driften av strukturer;

- marginal stater i den andra gruppen som hindrar den normala driften av strukturer eller minskar hållbarheten hos byggnader och strukturer jämfört med den planerade livslängden.

Beräkningar måste säkerställa tillförlitligheten hos byggnader eller strukturer under hela deras livslängd, liksom vid produktion av verk i enlighet med de krav som ställs på dem.

Beräkningar för de första gruppens begränsande tillstånd innefattar:

- styrka beräkning;

- beräkning av formens stabilitet (för tunnväggiga strukturer);

- beräkning av positionens stabilitet (rullande, glidande, ytbeläggning).

Beräkningar på styrka av betong- och armerad betongkonstruktion bör göras från det tillstånd som krafter, spänningar och deformationer i strukturer från olika effekter, med hänsyn till det initiala spännings tillståndet (förspänning, temperatur och andra effekter) bör inte överstiga motsvarande värden som fastställs av normerna.

Beräkningar av stabiliteten i konstruktionens form samt stabiliteten i positionen (med hänsyn till strukturens och basens gemensamma arbete, deras deformationsegenskaper, motstånd mot skjuvning vid kontakt med basen och andra egenskaper) bör göras enligt anvisningarna i regeldokumenten för vissa typer av konstruktioner.

I nödvändiga fall, beroende på strukturens typ och syfte, bör beräkningar göras på de begränsande tillstånd som är förknippade med fenomenen där behovet av att avbryta operation uppstår (överdrivna deformationer, skift i leder och andra fenomen).

Beräkningar för begränsningstillstånden i den andra gruppen innefattar:

- beräkning av sprickbildning;

- beräkning för spricköppning;

- deformationsberäkning.

Beräkningen av betong- och armerad betongkonstruktion för sprickbildning bör göras från det villkor att krafter, spänningar eller deformationer i strukturer från olika influenser inte får överstiga deras respektive gränsvärden som uppfattas av strukturen vid sprickbildning.

Beräkningen av armerad betongkonstruktion för spricköppning sker utifrån att spricköppningens bredd i strukturen och från olika effekter inte bör överstiga de maximala tillåtna värdena fastställda beroende på kraven på konstruktionen, dess driftsförhållanden, miljöeffekter och materialegenskaper med hänsyn till egenskaper av förstärkningens korrosionsbeteende.

Beräkning av betong och armerad betongkonstruktion för deformationer bör göras av det förhållande under vilket avböjningar, vridningsvinklar, förskjutningar och amplitudoscillationer av strukturer med olika influenser inte bör överstiga motsvarande maximala tillåtna värden.

För konstruktioner där sprickbildning inte är tillåten måste kraven på avsaknad av sprickor vara uppfyllda. I detta fall producerar inte beräkningen av spricköppningen.

För andra strukturer som möjliggör sprickbildning, utförs beräkningen av sprickbildning för att bestämma behovet av beräkning av spricköppningen och ersättning för sprickor vid beräkning av deformationerna.

6.1.2 Beräkning av betong och armerad betongkonstruktion för hållbarhet (baserat på beräkningar för begränsningsförhållandena för den första och andra gruppen) bör göras utifrån att konstruktionens egenskaper (dimensioner, antal förstärkningar och andra egenskaper), betongkvalitetsindikatorer (styrka, frostbeständighet, vattenbeständighet, korrosionsbeständighet, temperaturmotstånd och andra indikatorer) och förstärkning (styrka, korrosionsbeständighet och andra indikatorer), med hänsyn tagen till miljöpåverkan under lång tid Vändningstiden och livslängden för byggnader eller byggnaders konstruktioner måste åtminstone fastställas för specifika typer av byggnader och strukturer.

Vidare bör beräkningar göras för värmeledningsförmåga, ljudisolering, biologiskt skydd och andra parametrar.

6.1.3 Beräkning av betong och armerad betongkonstruktion (linjär, plan, rumslig, massiv) för de första och andra gruppens begränsande tillstånd produceras av spänningar, krafter, deformationer och förskjutningar beräknat utifrån yttre påverkan i de strukturer och system av byggnader och strukturer som bildas av dem med hänsyn till fysisk olinjäritet (oelastiska deformationer av betong och förstärkning), möjlig bildning av sprickor och vid behov anisotropi, skadaackumulering och geometrisk nonlinearitet (effekten av deformationer på ansträngningar i mönster).

Fysisk olinjäritet och anisotropi bör beaktas i de definierande relationerna som relaterar mellan stress och belastning (eller kraft och förskjutning), såväl som under betingelser för styrka och sprickmotstånd i materialet.

I statiskt obestämbara strukturer bör hänsyn tas till omfördelningen av krafter i systemelementen på grund av sprickbildning och utveckling av oelastiska deformationer i betong och förstärkning upp till utseendet av ett begränsande tillstånd i elementet. I avsaknad av beräkningsmetoder som tar hänsyn till oelastiska egenskaper hos armerad betong eller data om det oelastiska arbetet med armerade betongelement, är det tillåtet att bestämma krafter och spänningar i statiskt obestämbara strukturer och system under antagandet av elastiskt arbete av armerade betongelement. Det rekommenderas att beakta påverkan av fysisk olinjäritet genom att justera resultaten av linjära beräkningar baserat på experimentella data, icke-linjär modellering, resultaten av beräkningen av liknande föremål och expertbedömningar.

Vid beräkning av strukturer för styrka, deformation, formning och öppning av sprickor baserat på den ändliga elementmetoden bör kontrollerna för hållfasthet och sprickmotstånd för alla ändliga element som utgör strukturen, liksom förutsättningar för förekomsten av överdrivna förskjutningar av strukturen kontrolleras. Vid bedömning av det ultimata tillståndsståndet tillåts det att sätta separata ändliga element förstörda, om detta inte medför en progressiv förstörelse av byggnaden eller strukturen, och efter det att belastningen har löpt ut, bevaras eller återställas driftens lämplighet för byggnaden eller strukturen.

Bestämning av begränsningskrafter och deformationer i betong- och armerad betongkonstruktion bör göras på grundval av konstruktionsscheman (modeller) som i högsta grad motsvarar den faktiska fysiska karaktären av driften av konstruktioner och material i den aktuella gränsstaten.

Bärförmågan hos armerade betongkonstruktioner som kan genomgå tillräcklig plastisk deformation (i synnerhet vid användning av förstärkning med en fysisk avkastningsstyrka) får bestämmas genom metoden för att begränsa jämvikt.

6.1.4 Vid beräkning av betong- och armerad betongkonstruktion genom begränsande tillstånd bör olika konstruktionssituationer beaktas enligt GOST 27751.

6.1.5 Beräkningar av betong- och armerad betongkonstruktion bör göras för alla typer av laster som motsvarar byggnadens och konstruktionens funktionella syfte, med hänsyn till miljöpåverkan (klimatpåverkan och vatten för strukturer omgivna av vatten) och vid behov med hänsyn till påverkan eld, tekniskt temperatur och fuktighetseffekter och effekterna av aggressiva kemiska miljöer.

6.1.6. Beräkningar av betong- och armerad betongkonstruktioner tillverkas på verkan av böjningsmoment, längdkrafter, skjuvkrafter och vridmoment samt belastningens lokala effekt.

6 0,1 0,7 I beräkningarna av betong och armerade betongkonstruktioner bör ta hänsyn till de speciella egenskaperna hos olika typer av betong och armering, effekten av belastningen på dem naturen och miljön, metoder för armering, samarbete, armering och betong (med och utan förstärknings vidhäftning till betong), teknik tillverkning av strukturella typer av armerade betongelement av byggnader och strukturer.

Beräkningen av förspända konstruktioner bör göras med hänsyn till de initiala (preliminära) spänningarna och stammarna i förstärkningen och betongen, förspänningsförlusterna och de särdrag som gäller för överföringen av förspänningen till betongen.

Beräkning förtillverkade monolitisk och hundra liter ezhelezobetonn s x strukturer bör göras med hänsyn till de initiala spänningar och påkänningar härrörande prefabricerad betong eller stål lagerelement på last akter vid förläggning monolitisk betong för att ställa in dess styrka och att arbeta tillsammans med den förtillverkade betong eller stål stödelement. Vid beräkning av prefabricerade monolitiska och stålkonstruktioner av armerad betongkonstruktion bör styrkan av kontaktfogar vid koppling av prefabricerad armerad betong och stålbärande element med monolitisk betong säkerställas genom friktion, vidhäftning genom kontakt av material eller genom nyckelfogar, uttag av armering och speciella ankare..

I monolitiska strukturer måste strukturell styrka säkerställas, med beaktande av de arbetande betongfogarna.

Vid beräkning av prefabricerade strukturer bör styrkan hos nodal- och stötkorsningar av prefabricerade element säkerställas, genom att ansluta stålinkonterade delar, uttag av armering och zamonol och chivan och betong.

Beräkning av dispersionsförstärkta strukturer (fiberbetong, armerad cement) bör göras med hänsyn till egenskaperna hos dispersionsförstärkt betong, dispergerad armering och egenskaper vid driften av dispergerade armerade strukturer.

6.1.8 Vid beräkning av plana och rumsliga strukturer, utsatta för kraft i två ömsesidigt vinkelräta riktningar, överväga separata platta eller rumsliga små karakteristiska element separerade från strukturen med krafter som verkar på elementets sidor. Om det finns sprickor bestäms dessa ansträngningar med hänsyn till platsen för sprickorna, styvheten i förstärkningen (axiell och tangentiell), betongens styvhet (mellan sprickorna och sprickorna) och andra egenskaper. I avsaknad av sprickor definieras krafterna som för en fast kropp.

Det är tillåtet i närvaro av sprickor att bestämma kraften i antagandet av det elastiska arbetet i ett betongelement.

Beräkning av element bör göras på de farligaste sektionerna, som ligger i en vinkel i förhållande till styrkan hos de krafter som verkar på elementet, på grundval av designmodeller som tar hänsyn till arbetet med spänningsförstärkning i en spricka och betongarbetet mellan sprickor i ett planstressläge.

Beräkningen av platta och rumsliga strukturer är tillåten för strukturen som helhet baserat på metoden för att begränsa jämvikt, däribland med hänsyn till det deformerade tillståndet vid destruktionstidpunkten, samt användning av förenklade beräkningsmodeller.

6.1.9 Vid beräkning av massiva strukturer utsatta för kraft i tre ömsesidigt vinkelräta riktningar, överväga separata små volymetriska karakteristiska element separerade från strukturen med krafter som verkar längs elementets kanter. Samtidigt bör insatserna bestämmas utifrån antaganden som liknar dem som antagits för plana element (se 6.1.8).

Beräkningen av element bör göras på de farligaste sektionerna, som ligger i en vinkel med avseende på styrkan för de krafter som verkar på elementet, på grundval av beräkningsmodeller som tar hänsyn till betongen och förstärkningsarbetet i ett volymsträcktillstånd.

6.1.10 För att utforma komplexa konfigurationer (till exempel rumsliga) kan man, förutom beräkningsmetoderna för att bedöma bärkapaciteten, knäcka benet och deformerbarheten, även använda resultaten av testning av fysiska modeller.

6.2 Beräkning av betong- och armerad betongelement på styrkan

6.2.1. Beräkningen av betong- och armerad betongelement på produktens hållfasthet:

- på normala sektioner (under verkan av böjningsmoment och longitudinella krafter) på en icke-linjär deformationsmodell och för enkla konfigurationselement - på begränsningskrafter;

- på snedställda sektioner (under tvärgående krafter), på rumsliga sektioner (under vridmomenternas funktion), på belastningens lokala effekt (lokal kompression, strängsprutning) - på gränskrafterna.

Beräkningen av styrkan hos korta armerade betongelement (korta konsoler och andra element) är gjord på basis av en ramkärnmodell.

6.2.2 Beräkning av styrkan hos betong- och armerad betongelement för den ultimata kraften som produceras utifrån villkoret att kraften F från yttre belastningar och påverkningar i den aktuella sektionen inte bör överskrida den maximala kraften F ult, vilket kan uppfattas av ett element i detta avsnitt

Beräkning av betongelement för styrka

6.2.3 Betongelement, beroende på deras arbetsförhållanden och krav på dem, bör beräknas enligt normala tvärsnitt för begränsningskrafter utan att ta hänsyn till (6.2.4) eller ta hänsyn till (6.2.5) betongmotståndet i den sträckta zonen.

6.2.4 Utan hänsyn till det sträckta områdets betongresistans utförs beräkningen excentriskt från komprimerade betongelement med värden på den longitudinella kraftexcentriciteten inte överstigande 0,9 avståndet från snittets tyngdpunkt till den mest komprimerade fibern. I detta fall bestäms den begränsningskraft som kan uppfattas av elementet från designbeständigheten hos betong till kompression R b, jämnt fördelad över den konventionella komprimerade zonen i sektionen med tyngdpunkten sammanfaller med användningspunkten för den längsgående kraften.

För massiva betongkonstruktioner av hydrauliska konstruktioner, i komprimerad zon, bör ett triangulärt diagram över spänningar tas, vilket inte överstiger det beräknade värdet av betongens motstånd till kompressions R b. I detta fall bör excentriciteten hos den längsgående kraften i förhållande till snittets tyngdpunkt inte överstiga 0,65 av avståndet från tyngdpunkten till betongens mest komprimerade fiber.

6.2.5 Med hänsyn till motståndet hos betongen i den sträckta zonen skall beräkningen av excentriskt komprimerade betongelement med en excentricitet av den längsgående kraften som är större än vad som anges i 6.2.4, flexibla betongelement (som får användas) samt excentriskt komprimerade element med excentricitet av längdkraften som anges i 6.2.4, men i vilka driftsförhållandena inte tillåter sprickbildning. I detta fall bestäms den begränsningskraft som kan uppfattas av elementets tvärsektion som för en elastisk kropp med maximala dragspänningar lika med det beräknade värdet av betongmotstånd mot spänning R bt.

6.2.6 Vid beräkning av excentriskt komprimerade betongelement bör hänsyn tas till bucklingens påverkan och slumpmässiga excentriciteter.

Beräkning av armerade betongelement på styrka av normala sektioner

6.2.7 Beräkningen av armerade betongelement genom begränsningskrafter bör göras genom att bestämma de begränsningskrafter som kan uppfattas av betong och förstärkning i det normala avsnittet, från följande bestämmelser:

- Betongens beständighet att sträcka antas vara noll;

- Betongens motståndskraft mot kompression representeras av spänningar som är lika med det beräknade motståndet av betong till kompression och jämnt fördelat över betongens kondenserade komprimerade zon.

- Drag- och tryckspänningar i förstärkning accepteras inte mer än designmotståndet av spänning och kompression.

6.2.8 Beräkningen av armerade betongelement med en icke-linjär deformationsmodell är gjord på basis av tillståndsdiagrammen betong och armering utifrån hypotesen av platta sektioner. Kriteriet för styrkan hos normala sektioner är uppnåendet av begränsande relativa deformationer och nd i betong eller förstärkning.

6.2.9 Vid beräkning av excentriskt komprimerade element bör man ta hänsyn till den slumpmässiga excentriciteten och effekten av knäckning.

Beräkning av armerade betongelement på grund av lutande sektioner

6.2.10 Beräkningen av armerade betongelement enligt styrkan hos de lutande sektionerna görs: genom den lutande sektionen för tvärgående kraftens verkan genom den lutande delen för verkan av böjningen av dess ögonblick och av remsan mellan de lutande sektionerna för verkan av tvärgående kraften.

6.2.11 Vid beräkningen av armerad betong element enligt styrkan hos den lutande sektion för verkan av en tvärgående kraftbegränsande tvärkraft, som kan uppfattas elementet i ett lutande avsnitt, som skall bestämmas som summan av de gränsvärden för skjuvkrafter uppfattas av betong i en lutande sektion och en tvärgående ankaret korsande sned sektion.

6.2.12 Vid beräkningen av armerad betong element för den sneda sektionen hållfastheten hos verkan av böjmomentet begränsande vridmoment som kan uppfattas av ett element i ett lutande avsnitt, som skall bestämmas som summan av gränspunkt uppfattas lutande sektion korsande längs- och tvärgående armering, kring en axel som passerar genom appliceringspunkten resulterande ansträngning i en komprimerad zon.

6,2. 13 Vid beräkningen av armerade betongelement över remsan mellan de lutande delarna av verkan av sidokraften begränsande tvärkraft som kan uppfattas elementet skall bestämmas baserat på styrkan av lutande betongremsan, under inverkan av tryckkrafter längs remsan, och dragkrafter på den transversella förstärkningen, som korsar den lutande bandet.

Beräkning av armerade betongelement på styrka av rumsliga sektioner

6.2.14 Vid beräkning betong element hållfasthets rumsliga sektioner begränsar det vridmoment som kan uppfattas elementet bör definieras som summan av de begränsande vridmoment avkända longitudinell och tvärgående armering beläget på varje yta av elementet och skär den rumsliga sektion. Dessutom är det nödvändigt att beräkna styrkan hos ett armerat betongelement längs en betongremsa belägen mellan rumsavsnitt och under inverkan av tryckkrafter längs remsan och dragkrafter från tvärförstärkning som passerar remsan.

Beräkning av armerade betongelement på belastningens lokala effekt

6.2.15 Vid beräkning av armerade betongelement för lokal komprimering bör den begränsande tryckkraften som kan uppfattas av ett element bestämmas utifrån betongens motstånd under det massspännings tillstånd som skapas av den omgivande betong och indirekt förstärkning, om den är installerad.

6.2.16 Beräkningen för tryckning är gjord för plana armerade betongelement (plattor) under inverkan av en koncentrerad kraft och moment i propellerns område. Den ultimata kraften, som kan uppfattas av ett armerat betongelement under tryckning, bör definieras som summan av de maximala ansträngningarna som uppfattas av betong- och tvärförstärkning som befinner sig i genombrottets område.

6.3 Beräkning av armerade betongelement för sprickbildning

6.3.1 Beräkning av armerade betongelement på bildandet av normala sprickor som produceras av begränsningsinsatserna eller den icke-linjära deformationsmodellen. Beräkningen för bildning av sneda sprickor som produceras genom att begränsa insatserna.

6.3.2 Beräkning av sprickbildning i armerade betongelement genom begränsande ansträngningar görs av villkoret att kraften F från yttre belastningar och påverkningar i den aktuella sektionen inte bör överskrida begränsningskraften F crc, vilket kan uppfattas av ett armerat betongelement vid sprickbildning

6.3.3 Den ultimata kraften som uppfattas av ett armerat betongelement vid bildandet av normala sprickor bör bestämmas utifrån beräkningen av det armerade betongelementet som en fast kropp med hänsyn till elastiska deformationer i förstärkning och oelastiska deformationer i sträckt och komprimerad betong vid maximala normala dragspänningar i betong lika med de beräknade motståndsvärdena betongdragning R bt.

6.3.4 Beräkning av armerade betongelement enligt bildandet av normala sprickor enligt den olinjära deformationsmodellen görs på basis av tillståndsdiagrammen av armering, sträckt och komprimerad betong och hypotesen av plana sektioner. Kriteriet för sprickbildning är att uppnå begränsande relativa deformationer i den sträckta betongen.

6.3.5 Den ultimata kraften som kan uppfattas av ett armerat betongelement vid bildandet av sneda sprickor bör bestämmas utifrån beräkningen av det armerade betongelementet som en fast elastisk kropp och styrkriteriet betong i det plana stressläget "kompressionsspänning".

6.4 Beräkning av armerade betongelement för spricköppning

6.4.1 Beräkningen av armerade betongelement görs genom att öppna olika typer av sprickor i de fall där den beräknade kontrollen för sprickbildning visar att sprickor bildas.

6.4.2 Beräkning av spricköppning sker utifrån villkoret att sprickans öppningsbredd från extern belastning acrc får inte överskrida det högsta tillåtna värdet på spricköppningsbredd acrc , ult

6.4.3 Beräkning av armerade betongelement bör göras genom kontinuerlig och kortvarig öppning av normala och lutande sprickor.

Bredden på den långa spricköppningen bestäms av formeln

och en kort spricköppning - enligt formeln

där acrc 1 - bredden av spricköppningen från den långvariga åtgärden av permanent och tillfällig långsiktig belastning;

encrc 2 - bredden av spricköppningen från de kortvariga effekterna av permanent och tillfällig (lång och kortvarig) belastning;

encrc 3 - Bredden på spricköppningen från de kortfristiga effekterna av permanent och tillfällig långsiktig belastning.

6.4.4 Bredden på öppningen av normala sprickor definieras som produkten av armeringens genomsnittliga relativa deformationer i sektionen mellan sprickorna och längden av denna sektion. De genomsnittliga relativa deformationerna av förstärkningen mellan sprickorna bestäms med hänsyn till arbetet med den utsträckta betongen mellan sprickorna. De relativa deformationerna av förstärkning i det tredje steget bestäms av den konventionellt elastiska beräkningen av ett armerat betongelement med sprickor med användning av den reducerade deformationsmodulen av komprimerad betong, fastställd med beaktande av effekten av oelastiska deformationer av betongen i den komprimerade zonen eller med användning av en icke-linjär deformationsmodell. Avståndet mellan sprickorna bestäms utifrån det villkoret att skillnaden i krafterna i längsgående förstärkning i tvärsnittet med sprickan och mellan sprickorna bör uppfattas av krafterna för adhesion av förstärkningen till betongen längs längden av denna sektion.

Bredden på öppningen av normala sprickor bör bestämmas med hänsyn till typen av belastningens effekt (frekvens, varaktighet etc.) och typen av förstärkningsprofil.

6.4.5 Den maximala tillåtna bredden av spricköppningen bör fastställas på grundval av estetiska överväganden, närvaro av permeabilitetskrav för konstruktioner, och även beroende på lastens varaktighet, typen av armeringsstål och dess tendens att utveckla korrosion i sprickan.

I detta fall är det maximala tillåtna värdet av sprickans öppning acrc , ult bör inte ta mer än:

a) från villkoret att bevara förstärkning:

0, 3 mm - med långvarig sprickbildning;

0, 4 mm - med kort spricköppning;

b) från tillståndet att begränsa permeabiliteten hos strukturerna:

0, 2 mm - med långvarig krackning;

0, 3 mm - med kort beskrivning av tröskeln.

För massiva hydrauliska konstruktioner fastställs de maximala tillåtna värdena för sprickbredder enligt relevanta regleringsdokument, beroende på driftsförhållandena för konstruktionerna och andra faktorer, men inte mer än 0,5 mm.

6.5 Beräkning av armerade betongelement för deformationer

6.5.1 Beräkning av armerade betongelement för deformationer sker utifrån villkoret att avböjningar eller rörelser av strukturer f från verkan av en yttre belastning inte får överstiga de maximala tillåtna värdena för avböjningar eller rörelser f ult

6.5.2 Deflektioner eller rörelser av armerade betongkonstruktioner bestäms av de allmänna reglerna för konstruktionsmekanik beroende på böjning, skjuvning och axiella deformationer och ons (gest till skärpa) av det armerade betongelementets egenskaper i sektioner längs dess längd (krökning, skjuvvinklar och etc).

6.5.3 I de fall där avböjningarna av armerade betongelement huvudsakligen beror på böjdeformationer bestäms värdena för avböjningarna av styvhetarna eller kurvaturerna hos elementen.

Styvheten hos den betraktade delen av ett armerat betongelement bestäms av de allmänna reglerna för materialbeständighet: för ett avsnitt utan sprickor - som för ett villkorligt elastiskt fast element och för en sektion med sprickor - som för ett villkorligt elastiskt element med sprickor (förutsatt ett linjärt förhållande mellan spänningar och stammar). Effekten av oelastiska deformationer av betong beaktas med hjälp av den reducerade modulen av betongdeformationer, och påverkan av arbetet med sträckt betong mellan sprickor beaktas med hjälp av den reducerade modulen av armeringsdeformationer.

Krökningen av det armerade betongelementet definieras som kvoten från delningen av böjningsmomentet genom styvheten hos armerad betongsektionen under böjning.

Beräkningen av deformationer av armerad betongkonstruktion med avseende på sprickor utförs i fall där den beräknade kontrollen för sprickbildning visar att sprickor bildas. Annars beräknar deformationerna som för ett armerat betongelement utan sprickor.

Kurvaturens och längsgående deformationer av ett armerat betongelement bestäms också av den olinjära deformationsmodellen baserat på jämviktsekvationerna för yttre och inre krafter som verkar i elementets normala sektion, hypotesen av platta sektioner, tillståndsdiagrammen av betong och förstärkning och deformationerna av förstärkning mellan sprickor.

6.5.4 Beräkning av deformationer av armerade betongelement bör göras med hänsyn tagen till varaktigheten av de laster som fastställs i relevanta regleringsdokument.

Krumningen av elementen under verkan av konstanta och långsiktiga belastningar bör bestämmas med formeln

och krökningen under verkan av konstanta, långa och kortsiktiga belastningar - enligt formeln

var - elementets krökning från den kontinuerliga verkan av permanenta och tillfälliga långsiktiga belastningar;

- elementets krökning från en kortvarig permanent och tillfällig (lång och kortvarig) belastning;

- krumningen av elementet från den korta verkan av permanenta och tillfälliga långsiktiga belastningar.

6.5.5 Ultimate deflection s fult bestämd av relevanta regleringsdokument (SNiP 2.01.07). Under åtgärder av permanenta och tillfälliga långsiktiga och kortsiktiga belastningar bör avböjningen av armerade betongelement i alla fall inte överstiga 1/150 av spännvidden och 1/75 av konsolens avgång.

7 STRUKTURKRAV

7.1 Allmänt

7.1.1 För att säkerställa säkerheten och funktionaliteten hos betong- och armerad betongkonstruktioner utöver kraven för beräkningen är det också nödvändigt att uppfylla konstruktionskraven för geometriska dimensioner och förstärkning.

Konstruktiva krav fastställs för dessa fall när:

Det är inte möjligt att beräkna för att helt och hållet helt och hållet garantera konstruktionens motståndskraft mot yttre belastningar och belastningar.

designkrav bestämmer gränsvillkorna inom vilka de antagna designbestämmelserna kan användas

Designkrav säkerställer överensstämmelse med tillverkningstekniken i betong och armerad betong.

7.2 Krav på geometriska dimensioner

Geometriska dimensioner av betong och armerad betongkonstruktion måste vara minst värden som ger:

- möjligheten att placera förstärkningen, dess förankring och gemensamt arbete med betong, med beaktande av kraven 7.3.3 - 7.3.11;

- begränsa flexibiliteten hos komprimerade element;

- Erforderliga indikatorer på betongens kvalitet i strukturen (GOST 4.250).

7.3 Förstärkningskrav

Betongkåpa

7.3.1 Skyddskiktet av betong måste ge:

- gemensamt arbete med förstärkning med betong;

- ank till voc vid förstärkning i betong och möjligheten att göra leder av förstärkande element;

- Säkerhet för förstärkning från miljöpåverkan (inklusive i närvaro av aggressiva effekter)

- brandbeständighet och brandsäkerhetsdesign.

7.3.2 Tjockleken på det skyddande skiktet av betong bör fattas på grundval av kraven i 7.3.1, med hänsyn till förstärkningens roll i konstruktioner (arbetande eller strukturella), typ av konstruktioner (kolonner, plattor, balkar, grundelement, väggar etc.), diameter och typ beslag.

Tjockleken på det skyddande skiktet av betong för förstärkning tar åtminstone armeringsdiametern och minst 10 mm.

Minsta avstånd mellan armeringsstängerna

7.3.3 Avståndet mellan förstärkningsstängerna bör tas mindre än det värde som ger:

- gemensamt arbete med förstärkning med betong;

- Möjlighet att förankra och ansluta till armering

- möjlighet till högkvalitativ betong av strukturen.

7.3.4 Det minsta avståndet mellan förstärkningsstängerna i ljuset bör tas beroende på förstärkningens diameter, storleken på betongens stora aggregat, placeringen av förstärkningen i elementet i förhållande till betongriktningen, metoden för läggning och komprimering av betongen.

Avståndet mellan förstärkningsstängerna bör inte vara mindre än förstärkningens diameter och inte mindre än 25 mm.

Under begränsade förhållanden tillåts det att placera förstärkningsstavarna i gruppblock (utan mellanrum mellan stavarna). I detta fall bör det tydliga avståndet mellan strålarna tas mindre än den reducerade diametern hos den konventionella stången, vars område är lika med förstärkningsstrålens tvärsnittsarea.

P stångfittings

7.3.5 Det relativa innehållet i den beräknade längsgående förstärkningen i ett armerat betongelement (förhållandet mellan förstärkningens tvärsnittsarea och elementets arbetande tvärsnittsarea) bör tas mindre än det värde vid vilket elementet kan övervägas och beräknas som armerad betong.

Det minsta relativa innehållet i arbetets längsgående förstärkning i ett armerat betongelement bestäms beroende på beskaffenheten av armeringsarbetet (komprimerat, sträckt), elementets art (flexibelt, excentriskt komprimerat, excentriskt spännt) och excentriskt kompressionselement men inte mindre än 0,1%. För massiva hydrauliska konstruktioner fastställs mindre värden av det relativa innehållet av förstärkning enligt speciella regleringsdokument.

7.3.6 Avståndet mellan stavarna i den längsgående arbetsförstärkningen bör tas med hänsyn till typen av armerad betongelement (kolonner, balkar, plattor, väggar), bredden och höjden på elementets del och inte mer än det värde som säkerställer en effektiv betongbetoning i arbetet, jämn fördelning av spänningar och stammar över bredden delen av elementet, liksom begränsningen av bredden av öppningen av gapet mellan förstärkningsstängerna I det här fallet bör avståndet mellan stavarna i den längsgående arbetsförstärkningen inte vara mer än dubbelt så högt som höjden på elementet och inte mer än 400 mm och i linjära excentriskt komprimerade element i riktning mot böjplanet - högst 500 mm. För massiva hydrauliska konstruktioner fastställs stora värden på avståndet mellan stavarna enligt speciella regleringsdokument.

7.3.7 I armerade betongelement, där skjuvkraften genom beräkning inte kan uppfattas endast av betong, ska skjuvförstärkningen installeras med ett steg av högst den storlek som säkerställer skjuvförstärkning vid bildandet och utvecklingen av lutande sprickor. I detta fall bör den tvärgående förstärkningshöjden tas högst hälften av arbetsstyckets arbetshöjd och högst 300 mm.

7.3.8 I armerade betongelement som innehåller den beräknade komprimerade längsgående armeringen bör tvärförstärkning installeras i steg om högst det värde som säkrar den längsgående komprimerade förstärkningen från böjning. Den tvärgående förstärkningen bör inte vara mer än femton diametrar av komprimerad längsgående armering och högst 500 mm och utformningen av tvärförstärkning bör säkerställa att det inte finns någon böjning av den längsgående förstärkningen i någon riktning.

Ankrov till en och anslutningsarmaturer

7.3.9 I armerad betongkonstruktion bör förankring av förstärkningen göras för att säkerställa uppfattningen av konstruktionskrafterna i förstärkningen i den aktuella sektionen. Ankarnas längd till och bestäms av det tillstånd under vilket kraften som verkar på förstärkningen bör uppfattas av adhesionskrafterna mellan förstärkningen och betongen som verkar längs förankringslängden och motståndet hos förankringsanordningarna beroende på förstärkningens diameter och profil spänning, tjocklek av betongskiktet av betong, typ av förankringsanordningar (stångböjning, svetsning av tvärgående stavar), tvärförstärkning i förankringszonen, kraftens art i armeringen (kompressions- eller draghållfasthet) och spänningstillståndet för betongen för INE förankring.

7.3.10 Ankare av tvärförstärkning bör göras genom att böja den och täcka längsgående förstärkning eller genom svetsning till längsgående förstärkning. Diametern på den längsgående förstärkningen bör vara minst hälften av den tvärgående förstärkningen.

7.3.11 Överlappningen av förstärkningen (utan svetsning) bör göras till en längd som säkerställer överföring av konstruktionskrafterna från en ledstång till en annan. Längden på överlappningen bestäms av förankringens baslängd med ytterligare hänsyn till det relativa antalet förenade i en stavstav, tvärförstärkning i lapanslutningens zon, avståndet mellan de sammanfogade stavarna och mellan stötfogarna.

7.3.12 Svetsade beslag ska göras enligt gällande regleringsdokument (GOST 14098, GOST 10922).

7.4 Skydd av strukturer från de negativa effekterna av miljöpåverkan

7.4.1 Om det krävs korrosionsbeständighet hos konstruktionerna i själva verket krävs att byggnadsytorna inte är tillräckliga för att byggnaderna ska fungera vid negativa miljöförhållanden (aggressiva effekter), bör ytterligare skydd för byggytorna utföras enligt anvisningarna från SNiP 2.03.11 (ytbehandling betongbeständig mot aggressiva material, applicerad på ytan av konstruktionen som är resistent mot aggressiva beläggningar etc.).

8 KRAV FÖR FRAMSTÄLLNING, INSTÄLLNING OCH ANVÄNDNING AV CONCRETE OCH FÖRSTYRADE CONCRETE STRUKTURER

8.1 Betong

8.1.1 Valet av betongblandningens sammansättning utförs för att få betong i de konstruktioner som uppfyller de tekniska parametrar som fastställts i avsnitt 5 och antas i projektet.

Grunden för urvalet av betongkompositionen bör fattas som bestämmer för denna typ av betong- och konstruktionsändamål för betong. Samtidigt bör andra konkreta kvalitetsindikatorer som fastställs av projektet tillhandahållas.

Design och urval av betongblandningens sammansättning för önskad betongstyrka bör göras, styrd av relevanta regleringsdokument (GOST 27006, GOST 26633, etc.).

Vid val av kompositionen av en betongblandning bör de nödvändiga kvalitetsindikatorerna (bekvämlighet, lagringskapacitet, icke-separabilitet, luftinnehåll och andra indikatorer) tillhandahållas.

Egenskaper för den valda betongblandningen måste överensstämma med betongarbetets teknik, inklusive villkoren för betonghärdning, metoder, förberedelsemetoder och transport av betongblandning och andra egenskaper hos processen (GOST 7473, GOST 10181).

Urvalet av betongblandningens sammansättning bör göras på grundval av egenskaperna hos de material som används vid framställning, inklusive bindemedel, fyllmedel, vatten och effektiva tillsatser (modifierare) (GOST 30515, GOST 23732, GOST 8267, GOST 8736, GOST 24211).

Vid val av betongblandningens sammansättning bör material användas med hänsyn till deras ekologiska renhet (begränsning av radionuklider, radon, toxicitet etc.).

Beräkningen av de grundläggande parametrarna för betongblandningens sammansättning tillverkas med hjälp av beroenden som fastställts experimentellt.

Urvalet av fiberbetongens sammansättning bör ske enligt ovanstående krav, med hänsyn till typen och egenskaperna hos förstärkningsfibrer.

8.1.2 Vid beredning av en betongblandning bör den nödvändiga noggrannheten av doseringen av material som kommer in i betongblandningen och sekvensen av deras lastning säkerställas (SNiP 3.03.01).

Blandning av betongblandning bör utföras för att säkerställa enhetlig fördelning av komponenterna i hela blandningens volym och. Varaktigheten av blandningen sker i enlighet med instruktionerna från tillverkarna av betongblandningsanläggningar (växter) eller etableras empiriskt.

8.1.3 Transport av betongblandningen bör utföras med hjälp av metoder och medel som säkerställer säkerheten för dess egenskaper och med undantag för dess separation, samt förorening av främmande material. Det är tillåtet att återställa enskilda indikatorer på kvaliteten på betongblandningen på installationsplatsen på grund av införandet av kemiska tillsatser eller användningen av tekniska metoder, förutsatt att alla övriga kvalitetsindikatorer tillhandahålls.

8.1.4 Placering och kompaktering av betong bör utföras på ett sådant sätt att det i konstruktionerna är möjligt att garantera tillräcklig homogenitet och densitet av betong som uppfyller kraven för byggnadsstrukturen under övervägande (SNiP 3.03.01).

De applicerade metoderna och formerna för formning måste säkerställa en viss densitet och enhetlighet och fastställas med beaktande av betongblandningens kvalitetsindikatorer, typ av konstruktion och produkt och specifika tekniska geologiska och produktionsbetingelser.

Betongbeställningsordningen bör fastställas, vilket ger plats för betongförband, med hänsyn tagen till konstruktionen av konstruktionen och dess designfunktioner. Samtidigt bör den erforderliga kontakthållfastheten hos betongytorna i betongledet samt styrkan hos konstruktionen säkerställas med beaktande av närvaron av betongfogar.

När man lägger betongblandning vid låga positiva och negativa eller höga positiva temperaturer, bör särskilda åtgärder vidtas för att säkerställa den erforderliga betongkvaliteten.

8.1.5 Betonghärdning bör säkerställas utan applicering eller vid tillämpning av accelererande tekniska effekter (genom värme- och fuktighetsbehandling under normalt eller förhöjt tryck).

I betong under härdningsprocessen är det nödvändigt att bibehålla temperaturen för temperaturfuktighetens konstruktionstemperatur. Vid behov bör särskilda skyddsåtgärder tillämpas för att skapa förhållanden som ökar betongens styrka och minskar krympningsfenomen. Vid värmebehandling av produkter måste åtgärder vidtas för att minska temperaturskillnader och ömsesidiga rörelser mellan formen och betongen.

I massiva monolitiska strukturer bör åtgärder vidtas för att minska effekten av temperaturfukta stressfält associerade med exotermen vid betonghärdning vid drift av konstruktioner.

8.2 Fittings

8.2.1 Förstärkningen som används för förstärkning av konstruktioner måste överensstämma med utformningen och kraven i relevanta standarder. Ankaret ska ha en märkning och motsvarande certifikat som certifierar dess kvalitet.

Förvaringsförhållandena för armeringen och dess transport bör utesluta mekanisk skada eller plastisk deformation, försämra vidhäftning till betong och korrosionsskador.

8.2.2 Installation av stickad armering i formuläret ska utföras enligt designen. I detta fall bör en tillförlitlig fixering av armeringsstångens position med hjälp av speciella åtgärder tillhandahållas, så att förstärkningen inte kan förskjutas vid montering och betong av konstruktionen.

Avvikelser från förstärkningens utformningsposition när den installeras bör inte överstiga de tillåtna värdena som fastställts av SNiP 3.03.01.

8.2.3. Svetsade förstärkningsprodukter (galler, ramar) ska tillverkas med hjälp av kontaktpunktsvetsning eller med andra metoder som ger den svetsade leddens nödvändiga hållfasthet och förhindrar styrkanedsättning av de förenade förstärkningselementen (GOST 14098, GOST 10922).

Installationen av svetsade armeringsprodukter i formuläret ska utföras i enlighet med projektet. Samtidigt bör en tillförlitlig fixering av ställningen av armeringsprodukter med hjälp av speciella åtgärder som säkerställer omöjliga förskjutningar av armeringsprodukter under installation och betong bör tillhandahållas.

Avvikelser från konstruktionspositionen av armeringsprodukter under installationen får inte överstiga de tillåtna värdena som fastställts av SNiP 3.03.01.

8.2.4 Böjningen av armeringsstänger bör utföras med hjälp av speciella dornar som ger de nödvändiga värdena för krökningsradie.

8.2.5 De ​​svetsade lederna av förstärkningen utförs med hjälp av kontakt-, båg- eller badsvetsning. Den använda svetsmetoden bör säkerställa den svetsade leddens erforderliga styrka samt styrkan och deformerbarheten hos de förstärkande stångsektionerna intill den svetsade leden.

8.2.6 Mekaniska anslutningar (armar) av armering bör göras med hjälp av extruderade och gängade kopplingar. Styrkan av den mekaniska kopplingen hos den spända förstärkningen bör vara densamma som för anslutningsstängerna.

8.2.7 Vid spänning av förstärkning på stopp eller härdad betong bör de kontrollerade förspänningsvärdena som anges i projektet tillhandahållas inom toleranserna för avvikelser som fastställs genom normativa dokument eller speciella krav.

När du släpper ut armeringsspänningen bör du säkerställa en smidig överföring av förspänningen till betongen.

8.3 Decking

8.3.1 Formning (formeringsformer) ska utföra följande huvudfunktioner: Att konkreta konstruktionens konstruktion, för att ge det utseendet på betongens yttre yta, för att upprätthålla strukturen tills den uppnår utmärkt arbetsstyrka och vid behov tjäna som betoning på armeringsspänningen.

Vid tillverkning av konstruktioner användes lager och special, rörligt och mobilt förarbete (GOST 23478, GOST 25781).

Formen och dess fästen ska utformas och tillverkas på ett sådant sätt att de kan absorbera belastningarna som uppstår under produktionsprocessen, låta strukturerna deformeras fritt och säkerställa att toleranserna följs inom gränserna för den givna strukturen eller strukturen.

Formning och armaturer bör överensstämma med de accepterade metoderna för läggning och komprimering av betongblandningen, förutsättningarna för förspänd mig, betonghärdning och värmebehandling.

Avtagbar formning bör utformas och förberedas på ett sådant sätt att strukturen demonteras utan att betongen skadas.

Strukturell demoulding bör utföras efter att betongen har brutits.

Fast formning bör utformas som en integrerad del av strukturen.

8.4 Betong och armerad betong

8.4.1 Tillverkning av betong- och armerad betongkonstruktion omfattar formning, armering och betongarbete utfört i enlighet med anvisningarna i punkterna 8.1, 8.2 och 8.3.

Färdiga strukturer måste uppfylla kraven i projektet och regleringsdokument (GOST 13015.0, GOST 4.250). De geometriska dimensionernas avvikelser ska ligga inom gränserna för de toleranser som fastställts för den givna konstruktionen.

8.4.2 I betong- och armerad betongkonstruktioner i början av driften får betongens faktiska styrka inte vara lägre än den nödvändiga styrkan i betongen som fastställs i projektet.

I förberedd betong och armerad betongkonstruktion måste betonghärdningen av betong som upprättas av projektet (betongstyrka vid överföring av konstruktionen till konsumenten) säkerställas, och för förspända konstruktioner, överföringsstyrkan som fastställs av projektet (betongstyrka vid armeringsspänningen).

I monolitiska strukturer bör betongens arbetsstyrka säkerställas vid den ålder som upprättats av projektet (vid avlägsnande av bärarformningen).

8.4.3 Lyft av konstruktioner ska utföras med hjälp av speciella anordningar (monteringslingor och andra anordningar) som tillhandahålls av projektet. Samtidigt bör lyftvillkoren göras för att utesluta förstörelse, förlust av stabilitet, lutning, svängning och rotation av strukturen.

8.4.4 Villkoren för transport, lagring och lagring av konstruktioner måste följa anvisningarna i projektet. Samtidigt bör säkerheten i konstruktionen, betongytorna, utlösningen av armerings- och monteringsslingor vara skadad.

8.4.5 Byggandet av prefabricerade byggnader och konstruktioner bör genomföras i enlighet med arbetets utformning, vilket bör innefatta sekvensen av installation av konstruktioner och åtgärder för att säkerställa den nödvändiga installationsnoggrannheten, de rumsliga ombytningsförmågan hos konstruktionerna under förmontering och montering i designposition, stabiliteten hos konstruktioner och delar av en byggnad eller struktur under konstruktion, säkra arbetsförhållanden.

Vid uppförande av byggnader och konstruktioner gjorda av monolitisk betong bör sekvensen att betonga strukturerna avlägsnas och omformas för att säkerställa styrkan, sprickmotståndet och styvheten hos konstruktionerna under byggprocessen. Dessutom bör det finnas åtgärder (konstruktiva och tekniska och vid behov utförande av beräkningen) som begränsar bildandet och utvecklingen av tekniska sprickor.

Avvikelser från konstruktioner från konstruktionspositionen bör inte överstiga de tillåtna värdena för de motsvarande strukturerna (kolumner, balkar, plattor) av byggnader och strukturer (SNiP 3.03.01).

8.4.6 Konstruktioner bör bibehållas på ett sådant sätt att de uppfyller sitt avsedda syfte som anges i projektet för hela byggnadens eller byggnadens etablerade livslängd. Du måste respektera driften av betong och armerad betong av byggnader och strukturer, exklusive minskning av deras bärförmåga, servicevänlighet och hållbarhet på grund av grova kränkningar av normaliserade driftsförhållanden (överbelastning mönster, förseningar i utförandet planerat förebyggande underhåll, ökad aggressivitet av miljön, etc.). Om det upptäcks strukturella skador som kan leda till en minskning av säkerheten och störa dess normala funktion, är det nödvändigt att genomföra de åtgärder som föreskrivs i avsnitt 9.

8.5 Kvalitetskontroll

8.5.1 Kontroll av kvaliteten på byggandet bör ställa in parametrarna för de tekniska konstruktioner (geometriska dimensioner, hållfasthetsegenskaper hos betong och armering, styrka, Tres soppa Nosta andra benstruktur och deformerbarhet) under deras tillverkning, konstruktion och drift, samt parametrarna för teknologiska sätt produktionsparametrar specificerade i projektet, regulatoriska dokument och teknisk dokumentation (SNiP 12-01, GOST 4.250).

Kvalitetskontrollmetoder (kontrollregler, testmetoder) regleras av relevanta standarder och tekniska villkor (SNiP 3.03.01, GOST 13015.1, GOST 8829, GOST 17625, GOST 22904, GOST 23858).

8.5.2 För att uppfylla kraven på betong och armerad betong bör produktkvalitetskontroll genomföras, inklusive ingång, drift, acceptans och driftskontroll.

8.5.3 Kontroll av betonghållfasthet bör i regel utföras enligt resultaten av provning speciellt gjord eller utvald från utformningen av kontrollprover (GOST 10180, GOST 28570).

För monolitiska strukturer, dessutom kontrollera styrkan av betong måste utföras på resultaten av de tester som kontrollproven producerade på plats läggning av betongblandning och lagras under betingelser identiska med betonghärdning i strukturen, eller genom icke-förstörande metoder (GOST 18105, GOST 22690, GOST 17624).

Kontrollstyrka bör producera en statistisk metod baserad på den faktiska styrkan hos betong inhomogenitet kännetecknad av en variationskoefficient av hållfastheten hos betong vid anläggningen - betong tillverkaren eller på byggarbetsplatsen, såväl som icke-förstörande metoder för att styra styrkan av betongkonstruktioner.

Det är tillåtet att använda icke-statistiska kontrollmetoder i enlighet med resultaten av test av kontrollprover med en begränsad mängd kontrollerade strukturer, vid det inledande skedet av deras kontroll, med ytterligare provtagningskontroll vid platsen för konstruktionen av monolitiska strukturer, såväl som med icke destruktiva kontrollmetoder. Samtidigt skall betongklassen upprättas med beaktande av instruktionerna 9.3.4.

8.5.4 Kontroll av frostmotstånd, vattenbeständighet och densitet av betong bör utföras, styrd av kraven i GOST 10060.0, GOST 12730.5, GOST 12730.1, GOST 12730.0, GOST 27005.

8.5.5 Övervakning av indikatorer på förstärkningskvalitet (inmatningskontroll) bör utföras i enlighet med kraven i standarder för förstärkning och normerna för upprättande av kvalitetsbedömningar av armerade betongprodukter.

Kvalitetskontroll av svetsoperationer utförs enligt SNiP 3.03.01, GOST 10922, GOST 23858.

8.5.6 Utvärdering av lämplighet designs för hållfasthet, brottseghet och deformerbarhet (servicevänlighet) bör utföras på instruktioner GOST 8829 genom en provlast eller design belastningsstyrning genom att selektivt testa expeirmen- g till fallissemang i enskilda prefabricerade produkter tas från satsen av liknande strukturer. Utvärdering av lämpligheten av design kan också utföras på basis av kontrolluppsättningen enskilda indikatorer (för prefabricerade och monolitiska strukturer) som karakteriserar styrkan hos betongen, det skyddande skiktets tjocklek, geometriska dimensionerna hos tvärsnitten och designar layouten för förstärkning och hållfasthet av svetsförband, diameter och mekaniska egenskaper hos armeringen, de huvudsakliga dimensionerna förstärkningsprodukter och storleken på spänningen hos förstärkningen erhållen i processen för inmatning, drift och acceptkontroll.

8.5.7 Godkännande av betong- och armerad betongkonstruktion efter konstruktionen bör genomföras genom att den färdiga strukturen överensstämmer med konstruktionen (SNiP 3.03.01).

9 KRAV FÖR REKONSTRUKTION OCH FÖRSTÄRKNING AV FÖREDRAGNA CONCRETE STRUKTURER

9.1 Allmänna bestämmelser

Restaurering och förstärkning av armerade betongkonstruktioner bör göras på grundval av resultaten av sin fullskaliga undersökning, verifieringsberäkning, beräkning och utformning av armerade strukturer.

9.2 Fältundersökning av strukturer

Beroende på uppgiften, strukturens tillstånd, strukturernas geometriska dimensioner, armering av konstruktionerna, betongens styrka, armeringsstypen och klassens klass, deformationerna av strukturerna, öppningsbreddets längd och plats, storleken och beskaffenheten av defekter och skador, belastning, statisk struktur av strukturer.

9.3 Verifieringsberäkningar av strukturer

9.3.1 Verifieringsberäkningar av befintliga konstruktioner bör göras när belastningar som verkar på dem, driftsförhållanden och utrymmeplaneringsbeslut förändras, samt när allvarliga brister och skador i strukturerna detekteras.

På grundval av verifieringsberäkningar fastställs lämpligheten för konstruktioner för drift, behovet av att stärka dem eller minska driftsbelastningen eller fullständig otillbörlighet av strukturer.

9.3.2 Verifieringsberäkningar ska göras på grundval av konstruktionsmaterial, uppgifter om konstruktion och konstruktion av konstruktioner samt resultaten av fältundersökningar.

Vid beräkningen av kalibreringsberäkningarna bör beräkningssystemen tas med hänsyn till de fastställda faktiska geometriska dimensionerna, den faktiska anslutningen och interaktionen mellan strukturer och konstruktionselement, identifierade avvikelser under installationen.

9.3.3 Verifieringsberäkningar bör göras på bärkapacitet, deformationer och dragmotstånd. Det är tillåtet att inte göra verifieringsberäkning av driftsäkerhet om förskjutningarna och bredden av spricköppning i befintliga konstruktioner vid maximala verkliga belastningar inte överskrider de tillåtna värdena och insatserna i delar av element från möjliga belastningar inte överstiger kraftsvärdena från de faktiska belastningarna.

9.3.4 De beräknade värdena för betongens egenskaper bestäms beroende på den konkreta klassen som anges i projektet eller betongklassens klass, bestämd med användning av omvandlingsfaktorer som ger motsvarande styrka i enlighet med den faktiska genomsnittliga betongstyrkan som erhålls genom provning av betong med icke destruktiva metoder eller genom provning vald från strukturen prover.

9.3.5 De ​​beräknade värdena för armeringsegenskaperna tas i beroende av armeringsklassen specificerad i projektet eller den konventionella förstärkningsklassen, bestämd med användning av omvandlingsfaktorer som ger ekvivalent styrka baserad på de verkliga värdena för medelstärkningsstyrkan erhållen från test av armeringsprover valda från de strukturer som undersöks..

I avsaknad av konstruktionsdata och om det är omöjligt att provtagning är det tillåtet att ställa in armeringsklassen av typen av förstärkningsprofil och de beräknade motstånden bör vara 20% lägre än motsvarande värden för de befintliga regleringsdokumenten som motsvarar denna klass.

9.3.6 Vid utförande av verifieringsberäkning bör hänsyn tas till defekter och skador på strukturen som identifierats vid fältundersökningar: förlust av styrka, lokal skada eller förstöring av betong; brott av förstärkning, förstärkning av korrosion, brott mot förankring och vidhäftning av armering till betong; farlig formation och sprickbildning; strukturella avvikelser från projektet i enskilda strukturella element och deras föreningar.

9.3.7 Strukturer som inte uppfyller kraven i verifieringsberäkningarna för bärkapacitet och användbarhet ska stärkas eller för dem måste driftsbelastningen minskas.

För konstruktioner som inte uppfyller kraven i verifikationsberäkningarna för driftsäkerhet är det tillåtet att inte föreskriva förstärkning eller belastningsreduktion och om de faktiska avböjningarna överstiger tillåtna värden men inte stör normal drift och även om den faktiska spridningen av sprickor och n överskrider de tillåtna värdena, förstörelse.

9.4 Förstärkning av armerade betongstrukturer

9.4.1 Förstärkning av armerad betongkonstruktion utförs med hjälp av stålelement, betong och armerad betong, armering och polymermaterial.

9.4.2 Vid förstärkning av armerade betongkonstruktioner bör hänsyn tas till bärförmågan hos både förstärkningselement och armerad struktur. För detta ändamål måste införandet av förstärkningselement och deras gemensamma arbete med den förstärkta strukturen säkerställas. För kraftigt skadade strukturer beaktas inte bärförmågan hos den förstärkta strukturen.

Vid tätning av sprickor med öppningsbredden som är tillåten och andra konkreta defekter är det nödvändigt att säkerställa enhetlig hållfasthet hos de delar av de strukturer som utsätts för restaurering med huvudbetongen.

9.4.3 De beräknade värdena på egenskaperna hos amplifieringsmaterialet tas i enlighet med gällande regleringsdokument.

De beräknade värdena på egenskaperna hos materialet i den förstärkta strukturen tas ut på grundval av konstruktionsdata, med beaktande av resultaten från undersökningen enligt de regler som antagits i kalibreringsberäkningarna.

9.4.4 Beräkning av armerad betongkonstruktion bör ske enligt de allmänna reglerna för beräkning av armerad betongkonstruktion, med hänsyn till strukstbelastningsstrukturen som den erhållit före förstärkning.

BILAGA A

LÄGGANDE LÄNKAR

SNiP 2.01.07-85 * Laster och effekter

SNiP 2.02.01-83 * Grundar av byggnader och strukturer

SNiP 2.03.11-85 Skydd av byggnadsstrukturer mot korrosion

SNiP 2.06.04-82 * Laster och påverkan på hydrauliska konstruktioner (våg, is och från fartyg)

SNiP 2.06.06-85 Betong och armerad betongdamm

SNiP 3.03.01-87 Bärnings- och skyddsstrukturer

SNiP 21-01-97 * Brandskydd av byggnader och strukturer

SNiP 23-02-2003 Termiskt skydd av byggnader

SNiP 32-04-97 Järnvägs- och vägtunnlar

SNiP 33-01-2003 Hydrotekniska strukturer. Huvudbestämmelser

SNiP II-7-81 * Konstruktion i seismiska områden

GOST 4,212-80 SPKP. Construction. Betong. Nomenklaturen för indikatorer

GOST 4,250-79 SPKP. Construction. Betong och armerad betongprodukter och konstruktioner. Nomenklaturen för indikatorer

GOST 5781-82 Varmvalsat stål för förstärkning av armerad betongkonstruktion. Tekniska förhållanden

GOST 6727-80 Kalldragen lågkol ståltråd för förstärkning av armerad betongkonstruktion. Tekniska förhållanden

GOST 7473-94 Mesi betong. Tekniska förhållanden

GOST 8267-93 Sch eben och grus av täta stenar för konstruktion. Tekniska förhållanden

GOST 8736-93 Paket för byggnadsarbete. Tekniska förhållanden

GOST 8829-94 Och byggprodukter av armerad betong och betongfabrikat. Testmetoder för lastning. Regler för bedömning av styrka, styvhet och motstånd mot friktion

GOST 10060.0-95 B etony. Metoder för bestämning av frostbeständighet. Allmänna bestämmelser

GOST 10180-90 B etony. Metoder för att bestämma styrkan hos kontrollproverna

GOST 10181-2000 C. Betongblandningar. Testmetoder

GOST 10884-94 Termiskt förstärkt termomekaniskt härdat hiss för armerad betongkonstruktion. Tekniska förhållanden

GOST 10922-90 En svetsad armerad och fast produkt, svetsade armeringsfogar och inbyggda produkter av armerad betongkonstruktion. Allmänna tekniska villkor

GOST 12730,0-78 B eton. Allmänna krav på metoder för bestämning av densitet, porositet och vattenbeständighet

GOST 12730.1-78 B etony. Metoder för bestämning av densiteten

GOST 12730,5-84 B etony. Metoder för bestämning av vattenbeständighet

GOST 13015.0-83 För byggnads- och betongprodukter av armerad betong och armerad betong. Allmänna tekniska krav

GOST 13015.1-81 För byggande av betong och armerad betong prefabricerade strukturer. acceptans

GOST 14098-91 S Anslutningar svetsade förstärkning och inbyggda produkter av armerad betongkonstruktion. Typer, design och dimensioner

GOST 17624-87 B etony. Ultraljudstyrka testmetod

GOST 17625-83. Instruktioner och armerade betongprodukter. Strålningsmetod för bestämning av tjockleken av det skyddande skiktet av betong, storleken och placeringen av armeringen

GOST 18105-86 B etony. Styrningskontrollregler

GOST 20910-90 B värmebeständiga etoner. Tekniska förhållanden

GOST 22690-88 B etony. Bestämning av styrka genom mekaniska metoder för icke-destruktiv testning

GOST 22904-93 Förstärkt betongkonstruktion. Magnetisk metod för bestämning av tjockleken på det skyddande skiktet av betong och armeringsplatsen

GOST 23478-79 O däck för konstruktion av monolitiska betong och armerad betongkonstruktion. Klassificering och allmänna tekniska krav

GOST 23732-79 V ode för betong och murbruk. Tekniska förhållanden

GOST 23858-79 S Anslutningar svetsad rumpa och stångbeslag av armerad betongkonstruktion. Ultraljuds kvalitetskontrollmetoder. Acceptregler

GOST 24211-91 D för betong. Allmänna tekniska krav

GOST 25192-82 B etony. Klassificering och allmänna tekniska krav

GOST 25214-82 B eton silikat tät. Tekniska förhållanden

GOST 25246-82 B kemiskt resistenta etoner. Tekniska förhållanden

GOST 25485-89 B. Cellulära etoner. Tekniska förhållanden

GOST 25781-83 F stålformar för tillverkning av armerade betongprodukter. Tekniska förhållanden

GOST 25820-2000 b. Lätta lungor. Tekniska förhållanden

GOST 26633-91 B etoner tunga och finkorniga. Tekniska förhållanden

GOST 27005-86 B eton ljus och cellulär. Regler för medietäthetskontroll

GOST 27006-86 B etony. Regler för urval av tåg

GOST 27751-88 N Adezhnost av byggnadsstrukturer och baser. De viktigaste bestämmelserna för beräkningen

GOST 28570-90 B etony. Metoder för bestämning av styrkan hos prover vald från strukturer

GOST 30515-97 C ements. Allmänna tekniska villkor

GOST R 51263-99 P olystirolbeton. Tekniska förhållanden

STO ASChM 7-9 3 P rokat av periodisk profil från förstärkande stål. Tekniska förhållanden

BILAGA B

VILLKOR OCH DEFINITIONER

konstruktioner gjorda av betong utan förstärkning eller med armering installerad av strukturella skäl och inte beaktat vid beräkningen måste de beräknade krafterna från alla slag i betongkonstruktioner uppfattas av betong.

Förstärkt betongkonstruktion e -

Konstruktioner av betong med arbets- och strukturförstärkning (armerad betongkonstruktion), konstruktionskrafter från alla slag i armerad betong bör uppfattas av betong och arbetsförstärkning.

Konstruktioner av stål för betongindustrin -

armerade betongkonstruktioner, inklusive andra stålämnen än förstärkande stål, som arbetar i kombination med armerade betongelement.

Dispersionsförstärkta konstruktioner (fiberförstärkt betong, armerad betong) -

armerade betongkonstruktioner, inklusive dispersivt anordnade fibrer eller finkorniga galler av tunn ståltråd.

beslag installerade genom beräkning.

Fittings installerade utan beräkning av konstruktiva skäl.

Ankaret är förspänt -

Fittings som mottar initiala (preliminära) påfrestningar vid konstruktion av konstruktioner före externa belastningar appliceras i operationssteget.

En spärrbeslag -

säkerställa förstärkningsuppfattningen av krafterna som verkar på den genom att placera den i en viss längd för det beräknade tvärsnittet eller vid ändarna av speciella ankare.

Klaffbeslag -

anslutning av armeringsstänger längs deras längd utan svetsning genom att infoga änden av en förstärkningsstång i förhållande till änden av den andra.

Arbetshöjd -

avståndet från det komprimerade ytan av elementet till tyngdpunkten för den sträckta längsgående förstärkningen.

Betongskydd -

tjockleken på betongskiktet från elementets yta till närmaste yta på skenan.

den största ansträngningen som kan uppfattas av elementet, dess tvärsnitt under materialens accepterade egenskaper.

BILAGA B

PROVLISTA AV REGLER UTVECKLADE I UTVECKLING SNIP 52-01-2003 "CONCRETE AND CONCRETE STRUCTURES. GRUNDLÄGGANDE BESTÄMMELSER »

1. Betong och armerad betongkonstruktion utan förspänningsförstärkning.

2. Förspända armerade betongkonstruktioner.

3. Precast monolitiska strukturer.

4. Dispersions-armerad betongkonstruktioner.

5. Stålförstärkta konstruktioner.

6. Självbelastade armerade betongkonstruktioner.

7. Rekonstruktion, restaurering och förstärkning av betong och armerad betong.

8. Betong- och armerad betongkonstruktioner utsatta för aggressiva miljöer.

9. Betong- och armerad betongkonstruktion utsätts för brand.

10. Betong och armerad betongkonstruktion utsätts för tekniska och klimatiska temperaturer och fuktighetseffekter.

11. Betong och armerad betongkonstruktion utsätts för upprepade och dynamiska belastningar.

1 2. Betong- och armerad betongkonstruktion av betong på porösa aggregat och porös struktur.

13. Betong och armerad betongkonstruktion av finbetong.

14. Betong och armerad betongkonstruktion av höghållfast betong (klass över B 60).

15. Förstärkt betongram byggnader och strukturer.

16. Betong och armerad betong ramlösa byggnader och strukturer.

17. Rumsbetong och armerad betong.

Nyckelord: krav på betong- och armerad betongkonstruktion, normativa och beräknade värden på betongens styrka och deformationsegenskaper, kraven på förstärkning, beräkning av betong och armerade betongelement för styrka, sprickbildning och deformationer, skydd av strukturer mot negativa effekter